Содержание

ПРИЛОЖЕНИЕ Е (рекомендуемое). РАСЧЕТ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ПИРАМИДАЛЬНЫХ СВАЙ С НАКЛОНОМ БОКОВЫХ ГРАНЕЙ i(p){amp}gt;0,025

Термины с соответствующими определениями, используемые в настоящем Своде правил, приведены в приложении А.Наименования грунтов оснований зданий и сооружений приняты в соответствии с ГОСТ 25100.

а) забивные (вдавливаемые) железобетонные, деревянные и стальные, погружаемые в грунт без его выемки или в лидерные скважины с помощью молотов, вибропогружателей, вибровдавливающих, виброударных и вдавливающих устройств, а также железобетонные сваи-оболочки диаметром до 0,8 м, заглубляемые вибропогружателями без выемки или с частичной выемкой грунта и не заполняемые бетонной смесью;

https://www.youtube.com/watch?v=channelUC05RLMBPkkQHPUxnvZl5EQw

б) сваи-оболочки железобетонные, заглубляемые вибропогружателями с выемкой грунта и заполняемые частично или полностью бетонной смесью;

в) набивные бетонные и железобетонные, устраиваемые в грунте путем укладки бетонной смеси в скважины, образованные в результате принудительного отжатия (вытеснения) грунта;

г) буровые железобетонные, устраиваемые в грунте путем заполнения пробуренных скважин бетонной смесью или установки в них железобетонных элементов;

д) винтовые;

е) бурозавинчиваемые.

6.2 По условиям взаимодействия с грунтом сваи следует подразделять на сваи-стойки и висячие.К сваям-стойкам следует относить сваи всех видов, опирающиеся на скальные грунты, а забивные сваи, кроме того, – на малосжимаемые грунты.Силы сопротивления грунтов, за исключением отрицательных (негативных) сил трения, на боковой поверхности свай-стоек в расчетах их несущей способности по грунту основания на сжимающую нагрузку не должны учитываться.

К висячим сваям следует относить сваи всех видов, опирающиеся на сжимаемые грунты и передающие нагрузку на грунты основания боковой поверхностью и нижним концом.Примечание – К малосжимаемым грунтам относятся крупнообломочные грунты с песчаным заполнителем средней плотности и плотным, а также глины твердой консистенции в водонасыщенном состоянии с модулем деформации МПа.

а) по способу армирования – на сваи и сваи-оболочки с ненапрягаемой продольной арматурой с поперечным армированием и на предварительно напряженные со стержневой или проволочной продольной арматурой (из высокопрочной проволоки и арматурных канатов) с поперечным армированием и без него;

б) по форме поперечного сечения – на сваи квадратные, прямоугольные, таврового и двутаврового сечений, квадратные с круглой полостью, полые круглого сечения;

в) по форме продольного сечения – на призматические, цилиндрические и с наклонными боковыми гранями (пирамидальные, трапецеидальные, ромбовидные);

г) по конструктивным особенностям – на сваи цельные и составные (из отдельных секций);

д) по конструкции нижнего конца – на сваи с заостренным или плоским нижним концом, с плоским или объемным уширением (булавовидные) и на полые сваи с закрытым или открытым нижним концом или с камуфлетной пятой.Примечание – Сваи забивные с камуфлетной пятой устраивают путем забивки полых свай круглого сечения с закрытым стальным полым наконечником с последующим заполнением полости сваи и наконечника бетонной смесью и устройством с помощью взрыва камуфлетной пяты в пределах наконечника. В проектах таких свай следует предусматривать указания о соблюдении правил производства буровзрывных работ.

а) набивные, устраиваемые путем погружения инвентарных труб, нижний конец которых закрыт оставляемым в грунте башмаком или бетонной пробкой, с последующим извлечением этих труб по мере заполнения скважин бетонной смесью;

б) набивные виброштампованные, устраиваемые в пробитых скважинах путем заполнения скважин жесткой бетонной смесью, уплотняемой виброштампом в виде трубы с заостренным нижним концом и закрепленным на ней вибропогружателем;

в) набивные в выштампованном ложе, устраиваемые путем выштамповки в грунте скважин пирамидальной или конусной формы с последующим заполнением их бетонной смесью.

Минимальное расстояние от края ростверка до сваи

а) буронабивные сплошного сечения с уширениями и без них, бетонируемые в скважинах, пробуренных в глинистых грунтах выше уровня подземных вод без крепления стенок скважин, а в любых грунтах ниже уровня подземных вод – с закреплением стенок скважин глинистым раствором или инвентарными извлекаемыми обсадными трубами;

б) буронабивные полые круглого сечения, устраиваемые с применением многосекционного вибросердечника;

в) буронабивные с уплотненным забоем, устраиваемым путем втрамбовывания в забой скважины щебня;

г) буронабивные с камуфлетной пятой, устраиваемые путем бурения скважин с последующим образованием уширения взрывом и заполнением скважин бетонной смесью;

д) буроинъекционные диаметром 0,15-0,25 м, устраиваемые в пробуренных скважинах путем нагнетания (инъекции) в них мелкозернистой бетонной смеси или цементно-песчаного раствора, или буроинъекционные с уплотнением окружающего грунта путем обработки скважины по разрядно-импульсной технологии (сваи РИТ);

е) буроинъекционные, устраиваемые полым шнеком;

https://www.youtube.com/watch?v=https:accounts.google.comServiceLogin

ж) сваи-столбы, устраиваемые путем бурения скважин с уширением или без него, укладки в них омоноличивающего цементно-песчаного раствора и опускания в скважины цилиндрических или призматических элементов сплошного сечения со сторонами или диаметром 0,8 м и более;

з) буроопускные сваи с камуфлетной пятой, отличающиеся от буронабивных свай с камуфлетной пятой (см. подпункт “г”) тем, что после образования и заполнения камуфлетного уширения в скважину опускают железобетонную сваю.Примечания

1 Обсадные трубы допускается оставлять в грунте только в случаях, когда исключена возможность применения других решений конструкции фундаментов (при устройстве буронабивных свай в пластах грунтов со скоростью фильтрационного потока более 200 м/сут, при применении буронабивных свай для закрепления действующих оползневых склонов и в других обоснованных случаях).

2 При устройстве буронабивных свай в водонасыщенных глинистых грунтах для крепления стенок скважин допускается использовать избыточное давление воды.

6.6 Номенклатура забивных железобетонных и буронабивных свай приведена в приложении Г.

6.7 Железобетонные и бетонные сваи следует проектировать из тяжелого бетона.Для забивных железобетонных свай с ненапрягаемой продольной арматурой, на которые отсутствуют государственные стандарты, а также для набивных и буровых свай необходимо предусматривать бетон класса не ниже В15, для забивных железобетонных свай с напрягаемой арматурой – не ниже В22,5.

6.8 Железобетонные ростверки свайных фундаментов следует проектировать из тяжелого бетона класса не ниже: для монолитных – В15, для сборных – В20.Для опор мостов класс бетона свай и свайных ростверков следует назначать в соответствии с требованиями СНиП 2.05.03, для гидротехнических сооружений – СНиП 2.06.06 и СНиП 2.06.08.

6.9 Бетон для замоноличивания железобетонных колонн в стаканах свайных ростверков, а также оголовков свай при сборных ленточных ростверках следует предусматривать в соответствии с требованиями СНиП 52-01, но не ниже класса В15.Примечание – Для опор мостов и гидротехнических сооружений класс бетона для замоноличивания сборных элементов свайных фундаментов должен быть на ступень выше класса бетона соединяемых сборных элементов.

6.10. Марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости свай и свайных ростверков следует назначать, руководствуясь требованиями ГОСТ 19804, СНиП 52-01, для мостов и гидротехнических сооружений – соответственно СНиП 2.05.03 и СНиП 2.06.06.

6.11. Деревянные сваи должны быть изготовлены из бревен хвойных пород (сосны, ели, лиственницы, пихты), соответствующих требованиям ГОСТ 9463, диаметром 22-34 см и длиной 6,5 и 8,5 м. Естественная коничность (сбег) бревен сохраняется.Размеры поперечного сечения, длину и конструкцию пакетных свай принимают по результатам расчета и в соответствии с особенностями проектируемого объекта.

ПРИЛОЖЕНИЕ А (обязательное)

свая одиночная: Свая, отстоящая от соседних свай в кусте, свайном поле, ленте на расстояние более .свая бурозавинчиваемая: Свая, состоящая из металлической трубы с крестообразным наконечником и спиральной навивкой, погружаемая в грунт путем ее вращения в сочетании с вдавливанием.свая винтовая: Свая, состоящая из металлической винтовой лопасти и трубчатого металлического ствола со значительно меньшей по сравнению с лопастью площадью поперечного сечения, погружаемая в грунт путем ее завинчивания в сочетании с вдавливанием.

сваи буросекущиеся: Модификация буронабивных свай. Используются в качестве ленточных или комбинированных (несущих и ограждающих) конструкций. Расстояние между центрами буросекущихся свай составляет 0,8-0,9 их диаметра.свая булавовидная: Забивная железобетонная свая с уширенным нижним концом.свая забивная с камуфлетной пятой:

Минимальное расстояние от края ростверка до сваи

Свая, устраиваемая путем забивки полой сваи круглого сечения с закрытым стальным наконечником в нижней части с последующим заполнением полости сваи и наконечника бетоном и устройством с помощью взрыва камуфлетной пяты в пределах наконечника.свая эталонная: Свая, состоящая из инвентарной составной металлической трубы, нижний конец которой закрыт коническим наконечником.

Наружный диаметр стандартной эталонной сваи 114 мм (ГОСТ 5686).ростверк: Распределительная балка или плита, объединяющая поверху группы или ряды свай.ростверк высокий: Ростверк, подошва которого расположена выше поверхности грунта и не соприкасается с ним.ростверк низкий: Ростверк, подошва которого опирается на грунт или заглублена в него.

ПРИЛОЖЕНИЕ В (рекомендуемое)

B.1 Для определения объемов изысканий для свайных фундаментов целесообразно выделить три категории сложности грунтовых условий в зависимости от однородности грунтов по условиям залегания и свойствам.К первой категории следует относить однослойную или многослойную по составу толщу грунтов с практически горизонтальными или слабо наклоненными слоями (уклон не более 0,05), причем в пределах каждого слоя грунты однородны по свойствам.

Ко второй категории следует относить однослойную или многослойную по составу толщу грунтов с недостаточно выдержанными границами между слоями (уклон не более 0,1), причем в пределах слоев грунты неоднородны по свойствам.К третьей категории следует относить многослойную по составу и неоднородную по свойствам толщу грунтов с невыдержанными границами между слоями (уклон более 0,1), причем отдельные слои могут выклиниваться.

Сваи-стойки

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

а) результатов инженерных изысканий для строительства;

б) сведений о сейсмичности района строительства;

Минимальное расстояние от края ростверка до сваи

в) данных, характеризующих назначение, конструктивные и технологические особенности сооружения и условия его эксплуатации;

г) действующих на фундаменты нагрузок;

д) условий существующей застройки и влияния на нее нового строительства;

е) экологических требований;

ж) технико-экономического сравнения возможных вариантов проектных решений для принятия варианта, обеспечивающего наиболее полное использование прочностных и деформационных характеристик грунтов и физико-механических свойств материалов фундаментов.

4.2 При проектировании должны быть предусмотрены решения, обеспечивающие надежность, долговечность и экономичность сооружений на всех стадиях строительства и эксплуатации.При разработке проектов производства работ и организации строительства должны выполняться требования по обеспечению надежности конструкций на всех стадиях их возведения.

Минимальное расстояние от края ростверка до сваи

4.3 При проектировании следует учитывать местные условия строительства, а также имеющийся опыт проектирования, строительства и эксплуатации сооружений в аналогичных инженерно-геологических, гидрогеологических и экологических условиях. Для этого должны быть выявлены данные о производственных возможностях строительной организации, ее парке оборудования, ожидаемых климатических условиях на весь период строительства и т.п.Данные о климатических условиях района строительства должны приниматься в соответствии со СНиП 23-01.

4.4 Работы по проектированию свайных фундаментов следует вести в соответствии с техническим заданием на проектирование и необходимыми исходными данными (4.1). Порядок разработки проектной документации изложен в приложении Б.

4.5 При проектировании следует учитывать уровень ответственности сооружения в соответствии с ГОСТ 27751: I – повышенный, II – нормальный, III – пониженный.

4.6 Инженерные изыскания для строительства, работы по проектированию свайных фундаментов и их устройству должны выполняться организациями, имеющими лицензии на эти виды работ.

4.7 Свайные фундаменты следует проектировать на основе результатов инженерных изысканий, выполненных в соответствии с требованиями СНиП 11-02, СП 11-102, СП 11-104, СП 11-105 и раздела 5 настоящего СП.Выполненные инженерные изыскания должны обеспечить не только изучение инженерно-геологических условий нового строительства, но и получение необходимых данных для проверки влияния устройства свайных фундаментов на существующие здания и сооружения и окружающую среду, а также для проектирования, в случае необходимости, усиления оснований и фундаментов существующих сооружений.Проектирование свайных фундаментов без соответствующего и достаточного инженерно-геологического обоснования не допускается.

4.8 При использовании для строительства вблизи существующих зданий и сооружений забивных или вибропогружаемых свай, а также свай с камуфлетной пятой, образуемой взрывом, необходимо производить оценку влияния динамических воздействий на конструкции существующих зданий или сооружений, а также на находящиеся в них чувствительные к колебаниям машины, приборы и оборудование, и в необходимых случаях предусматривать измерения параметров колебаний грунта, сооружений, а также подземных коммуникаций при опытном погружении и изготовлении свай.

https://www.youtube.com/watch?v=ytaboutru

4.9 В проектах свайных фундаментов необходимо предусматривать проведение натурных измерений (мониторинг). Состав, объем и методы мониторинга устанавливают в зависимости от уровня ответственности сооружения и сложности инженерно-геологических условий (раздел 16).Натурные измерения деформаций оснований и фундаментов должны предусматриваться также в случае применения новых или недостаточно изученных конструкций сооружений или фундаментов, а также в случае если в задании на проектирование имеются специальные требования по проведению натурных измерений.

4.10 Используемые при устройстве свайных фундаментов грунты, материалы, изделия и конструкции должны удовлетворять требованиям проектов, соответствующих стандартов и технических условий. Замена предусмотренных проектом грунтов, материалов, изделий и конструкций, входящих в состав возводимого сооружения или его основания, допускается только по согласованию с проектной организацией и заказчиком.

4.11 Свайные фундаменты, предназначенные для эксплуатации в условиях агрессивной среды, следует проектировать с учетом требований СНиП 2.03.11, а деревянные конструкции свайных фундаментов – также с учетом требований по защите их от гниения, разрушения и поражения древоточцами.

4.12 При проектировании и возведении свайных фундаментов из монолитного и сборного бетона или железобетона следует руководствоваться СНиП 52-01, СНиП 2.03.11 и СНиП 3.04.01, а также соблюдать требования нормативных документов по организации строительного производства, геодезическим работам, технике безопасности, правилам пожарной безопасности при производстве строительно-монтажных работ и охране окружающей среды.

При производстве земляных работ, устройстве оснований и фундаментов следует выполнять входной, операционный и приемочный контроль, руководствуясь СНиП 3.01.01. Приемку свайных фундаментов следует выполнять с составлением актов освидетельствования скрытых работ. При необходимости в проекте допускается указывать другие элементы, подлежащие промежуточной приемке, с составлением актов освидетельствования скрытых работ.

4.13 При проектировании должна быть предусмотрена срезка экологически чистого плодородного слоя почвы для последующего использования ее в целях восстановления (рекультивации) нарушенных или малопродуктивных сельскохозяйственных земель, озеленения района застройки и т.п.

4.14 При строительстве на участках, где, по данным инженерно-экологических изысканий, имеются выделения почвенных газов (радона, метана, торина), должны быть приняты меры по изоляции соприкасающихся с грунтом конструкций, чтобы воспрепятствовать проникновению почвенного газа в сооружение, и другие меры, способствующие снижению его концентрации в соответствии с требованиями санитарных норм.

1.1. Выбор конструкции фундамента (свайного, на естественном или искусственном основании), а также вида свай и типа свайного фундамента (например, свайных кустов, лент, полей) следует производить исходя из конкретных условий строительной площадки, характеризуемых материалами инженерных изысканий, расчетных нагрузок, действующих на фундамент, на основе результатов технико-экономического сравнения возможных вариантов проектных решений фундаментов (с оценкой по приведенным затратам), выполненного с учетом требований по экономному расходованию основных строительных материалов и обеспечивающего наиболее полное использование прочностных и деформационных характеристик грунтов и физико-механических свойств материалов фундаментов.

1.2. Свайные фундаменты следует проектировать на основе результатов инженерно-геодезических, инженерно-геологических, инженерно-гидрометеорологических изысканий строительной площадки, а также на основе данных, характеризующих назначение, конструктивные и технологические особенности проектируемых зданий и сооружений и условия их эксплуатации, нагрузки, действующие на фундаменты, с учетом местных условий строительства.Проектирование свайных фундаментов без соответствующего и достаточного инженерно-геологического обоснования не допускается.

https://www.youtube.com/watch?v=ytdevru

1.3. Результаты инженерных изысканий должны содержать данные, необходимые для выбора типа фундамента, в том числе свайного, для определения вида свай и их габаритов (размеров поперечного сечения и длины сваи, расчетной нагрузки, допускаемой на сваю) с учетом прогноза возможных изменений (в процессе строительства и эксплуатации) инженерно-геологических и гидрогеологических условий площадки строительства, а также вида и объема инженерных мероприятий по ее освоению.

В материалах изысканий должны быть приведены данные полевых и лабораторных исследований грунтов, а в необходимых случаях, устанавливаемых проектной организацией, проектирующей свайные фундаменты, – результаты испытаний натурных свай статической и динамической нагрузками.Должны быть также приведены геологические разрезы с данными о напластованиях грунтов, расчетных значениях их физико-механических характеристик, используемых в расчетах по двум группам предельных состояний, с указанием положения установленного и прогнозируемого уровней подземных вод, а при наличии результатов зондирования – графики зондирования.

Примечание. Испытания свай, производимые в процессе строительства в соответствии с требованиями СНиП 3.02.01-83*, являются только контрольными для установления качества свайных фундаментов и соответствия их проекту.__________________* На территории Российской Федерации действует СНиП 3.02.01-87. – Примечание изготовителя базы данных.

1.4. В проектах свайных фундаментов должно предусматриваться проведение натурных измерений деформаций оснований и фундаментов в случаях применения новых или недостаточно изученных конструкций зданий и сооружений или их фундаментов, возведения ответственных зданий и сооружений в сложных инженерно-геологических условиях, а также при наличии в задании на проектирование специальных требований по измерению деформаций.

1.5. Свайные фундаменты, предназначенные для эксплуатации в условиях агрессивной среды, следует проектировать с учетом требований СНиП 2.03.11-85, а деревянные конструкции свайных фундаментов – также с учетом требований по защите их от гниения, разрушения и поражения древоточцами.

ПРИЛОЖЕНИЕ 2 (рекомендуемое). РАСЧЕТ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ПИРАМИДАЛЬНЫХ СВАЙ С НАКЛОНОМ БОКОВЫХ ГРАНЕЙ БОЛЬШИМ 0,025

д) винтовые;

Минимальное расстояние от края ростверка до сваи

Таблица Г.1 – Номенклатура забивных железобетонных свай

Сваи

Ширина грани или диаметр сваи, см

Длина сваи, м

Исходная рабочая документация

Цельные квадратного сплошного сечения с ненапрягаемой арматурой

20

3-6

Серия* 1.011.1-10 вып.1

25

4,5-6

30

3-12

35

8-16

40

13-16

То же, с поперечным армированием ствола с напрягаемой арматурой

20

3-6

ГОСТ 19804.2

25

4,5-6

30

3-15

35

8-20

40

13-20

То же, без поперечного армирования ствола

25

5-6

ГОСТ 19804.4

30

3-12

Составные квадратного сплошного сечения с поперечным армированием ствола

30

14-20

Серия* 1.011.1-10 вып.8

35

14-24

40

14-28

Цельные квадратного сечения с круглой полостью

25, 30, 40

3-8

ГОСТ 19804.3

Цельные полые круглые сваи и сваи-оболочки

40, 50, 60

4-18

ГОСТ 19804.5

80, 100, 120, 160

6-12

Составные полые круглые сваи и сваи-оболочки

40

14-26

ГОСТ 19804.6

50

14-30

60

14-40

80, 100, 120, 160

14-48

Сваи-колонны:

квадратного сечения

20

5-8

Серия* 3.015-5

30

5-12

35

5-16

40

8-16

двухконсольные

20

5-6,5

Серия* 1.821.1-2

30

5-7,5

полые круглые

40, 50, 60, 80

5-18

Серия* 3.015-5

* Типовые строительные конструкции, изделия и узлы. Рабочие чертежи. ФГУП ЦПП.

Таблица Г.2 – Номенклатура буронабивных свай

Тип сваи

Способ изготовления сваи

Диаметр сваи*, мм

Класс бетона

Длина сваи, м

БСС

Вращательным бурением в устойчивых глинистых грунтах без закрепления стенок скважин

500/1200

500/1400

500/1600

600/1600

В15-В22.5

10-30

800/1800

1000

1200

В15-В22.5

В15

В15

БССм

То же

400

500

В15

2-4

БСВг

Вращательным бурением в неустойчивых грунтах с закреплением стенок скважин глинистым раствором

600/1600

В15-В22,5

8-20

БСВо

Вращательным и ударно-канатным бурением в неустойчивых грунтах с закреплением стенок скважин трубами, оставляемыми в грунте

600/1600

800/1800

В15-В22,5

8-30

БСИ

То же, с извлечением инвентарных обсадных труб

880

980

1080

1180

В15

8-50

* Перед чертой указан диаметр ствола сваи, за чертой – диаметр уширения.

; (Д.1)

, (Д.2)

где и – расчетные значения соответственно горизонтального перемещения головы сваи, м, и угла ее поворота, рад, определяемые в соответствии с указаниями Д.4; и – предельные значения соответственно горизонтального перемещения головы сваи, м, и угла ее поворота, рад, устанавливаемые в задании на проектирование здания или сооружения;

Несущую способность , кН, пирамидальных свай с наклоном боковых граней допускается определять как сумму сил расчетных сопротивлений грунта основания на боковой поверхности сваи и под ее нижним концом по формуле

, (Е.1)

где – площадь боковой поверхности сваи в пределах -го слоя грунта, м; – угол конусности сваи, град.;, – расчетные значения угла внутреннего трения, град., и сцепления, кПа, -го слоя грунта; – сторона сечения нижнего конца сваи, м;, – коэффициенты, значения которых приведены в таблице E.1.

https://www.youtube.com/watch?v=ytadvertiseru

Таблица E.1

Коэффициент

Угол внутреннего трения грунта , град.

4

8

12

16

20

24

28

32

36

40

0,53

0,48

0,41

0,35

0,30

0,24

0,20

0,15

0,10

0,06

0,94

0,88

0,83

0,78

0,73

0,69

0,65

0,62

0,58

0,54

0,06

0,12

0,17

0,22

0,26

0,29

0,32

0,35

0,37

0,39

Примечание – Для промежуточных значений угла внутреннего трения значения коэффициентов , и определяют интерполяцией.

Сопротивления грунта под острием сваи и на ее боковой поверхности , кПа, определяют по формуле

, (Е.2)

; (Е.3)

, (E.4)

где – удельный вес грунта -го слоя, кН/м; – средняя глубина расположения -го слоя грунта, м.

а) для одиночной сваи без уширения

, (И.1)

где – вертикальная нагрузка, передаваемая на сваю, МН; – коэффициент, определяемый по формуле

, (И.2)

здесь – коэффициент, соответствующий абсолютно жесткой свае ; – тот же коэффициент для случая однородного основания с характеристиками и ; – относительная жесткость сваи; – жесткость ствола сваи на сжатие, МН; – параметр, характеризующий увеличение осадки за счет сжатия ствола и определяемый по формуле

; (И.3)

Предлагаем ознакомиться:  Минимальный размер парилки в бане

https://www.youtube.com/watch?v=ytpolicyandsafetyru

, – коэффициенты, определяемые по формуле

соответственно при и при ;

б) для одиночной сваи с уширением

, (И.5)

официальное изданиеМ.: Госстрой России, ФГУП ЦПП, 2004 год

а) забивные железобетонные, деревянные и стальные, погружаемые в грунт без его выемки с помощью молотов, вибропогружателей, вибровдавливающих и вдавливающих устройств, а также железобетонные сваи-оболочки, заглубляемые вибропогружателями без выемки или с частичной выемкой грунта и не заполняемые бетонной смесью;

г) буровые железобетонные, устраиваемые в грунте путем заполнения пробуренных скважин бетонной смесью или установки в них железобетонных элементов;

д) винтовые.

2.2. По условиям взаимодействия с грунтом сваи следует подразделять на сваи-стойки и висячие.К сваям-стойкам надлежит относить сваи всех видов, опирающиеся на скальные грунты, а забивные сваи, кроме того, на малосжимаемые грунты.Примечание. К малосжимаемым грунтам относятся крупнообломочные грунты с песчаным заполнителем средней плотности и плотным, а также глины твердой консистенции в водонасыщенном состоянии с модулем деформации 50000 кПа (500 кгс/см).

Силы сопротивления грунтов, за исключением отрицательных (негативных) сил трения на боковой поверхности свай-стоек, в расчетах их несущей способности по грунту основания на сжимающую нагрузку не должны учитываться.К висячим сваям следует относить сваи всех видов, опирающиеся на сжимаемые грунты и передающие нагрузку на грунты основания боковой поверхностью и нижним концом.Примечание.

д) по конструкции нижнего конца – на сваи с заостренным или плоским нижним концом, с плоским или объемным уширением (булавовидные) и на полые сваи с закрытым или открытым нижним концом или с камуфлетной пятой.Примечание. Сваи забивные с камуфлетной пятой устраивают путем забивки полых свай круглого сечения в нижней части с закрытым стальным полым наконечником с последующим заполнением полости сваи и наконечника бетонной смесью и устройством с помощью взрыва камуфлетной пяты в пределах наконечника.

а) буронабивные сплошного сечения с уширениями и без них, бетонируемые в скважинах, пробуренных в пылевато-глинистых грунтах выше уровня подземных вод без крепления стенок скважин, а в любых грунтах ниже уровня подземных вод – с закреплением стенок скважин глинистым раствором или инвентарными извлекаемыми обсадными трубами;

г) буронабивные с камуфлетной пятой, устраиваемые путем бурения скважин с последующим образованием уширения взрывом и заполнением скважин бетонной смесью;

https://www.youtube.com/watch?v=ytcopyrightru

д) буроинъекционные диаметром 0,15-0,25 м, устраиваемые путем нагнетания (инъекции) мелкозернистой бетонной смеси или цементно-песчаного раствора в пробуренные скважины;

е) сваи-столбы, устраиваемые путем бурения скважин с уширением или без него, укладки в них омоноличивающего цементно-песчаного раствора и опускания в скважины цилиндрических или призматических элементов сплошного сечения со сторонами или диаметром 0,8 м и более;

ж) буроопускные сваи с камуфлетной пятой, отличающиеся от буронабивных свай с камуфлетной пятой (см. подп. “г”) тем, что после образования камуфлетного уширения в скважину опускают железобетонную сваю.Примечания: 1. Обсадные трубы допускается оставлять в грунте только в случаях, когда исключена возможность применения других решений конструкции фундаментов (при устройстве буронабивных свай в пластах грунтов со скоростью фильтрационного потока более 200 м/сут., при применении буронабивных свай для закрепления действующих оползневых склонов и в других обоснованных случаях).

2. При устройстве буронабивных свай в пылевато-глинистых грунтах для крепления стенок скважин допускается использовать избыточное давление воды.

2.6. Железобетонные и бетонные сваи следует проектировать из тяжелого бетона.Для забивных железобетонных свай с ненапрягаемой продольной арматурой, на которые отсутствуют государственные стандарты, а также для набивных и буровых свай необходимо предусматривать бетон класса не ниже В15, для забивных железобетонных свай с напрягаемой арматурой – не ниже В22,5.

Сваи-стойки

7. КОНСТРУИРОВАНИЕ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

а) одиночных свай – под отдельно стоящие опоры;

б) свайных лент – под стены зданий и сооружений при передаче на фундамент распределенных по длине нагрузок с расположением свай в один, два ряда и более;

в) свайных кустов – под колонны с расположением свай в плане на участке квадратной, прямоугольной, трапецеидальной и другой формы;

г) сплошного свайного поля – под тяжелые сооружения со сваями, равномерно расположенными под всем сооружением и объединенными сплошным ростверком, подошва которого опирается на грунт.

7.2. При разработке проекта свайных фундаментов необходимо учитывать следующие данные: конструктивную схему проектируемого здания или сооружения; размеры несущих конструкций и материал, из которого они проектируются; наличие и габариты приближения заглубленных помещений к строительным осям здания или сооружения и их фундаментам;

конструкции полов и технологические нагрузки на них; нагрузки на фундамент от строительных конструкций; размещение технологического оборудования, нагрузки, передаваемые от него на строительные конструкции, а также требования к предельным осадкам и кренам строительных конструкций и фундаментов под оборудование.

7.3. Число свай в фундаменте следует назначать из условия максимального использования прочностных свойств их материала при расчетной нагрузке, допускаемой на сваю, с учетом допустимых перегрузок крайних свай в фундаменте в соответствии с требованиями п.3.10.Выбор конструкции и размеров свай должен осуществляться с учетом значений и направления действия нагрузок на фундаменты (в том числе технологических нагрузок), а также технологии строительства здания и сооружения.

а) стволы свай располагаются в слабых грунтах (рыхлых песках, пылевато-глинистых грунтах текучей консистенции, илах, торфах и т.п.);

б) в месте сопряжения сжимающая нагрузка, передаваемая на сваю, приложена к ней с эксцентриситетом, выходящим за пределы ее ядра сечения;

https://www.youtube.com/watch?v=upload

в) на сваю действуют горизонтальные нагрузки, значения перемещений от которых при свободном опирании (определенные расчетом в соответствии с требованиями рекомендуемого приложения 1) оказываются более предельных для проектируемого здания или сооружения;

Минимальное расстояние от края ростверка до сваи

г) в фундаменте имеются наклонные или составные вертикальные сваи;

д) сваи работают на выдергивающие нагрузки.

7.5. Жесткое сопряжение железобетонных свай с монолитным железобетонным ростверком следует предусматривать с заделкой головы сваи в ростверк на глубину, соответствующую длине анкеровки арматуры, или с заделкой в ростверк выпусков арматуры на длину их анкеровки в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-85.

В последнем случае в голове предварительно напряженных свай должен быть предусмотрен ненапрягаемый арматурный каркас, используемый в дальнейшем в качестве анкерной арматуры.Допускается также жесткое сопряжение с помощью сварки закладных стальных элементов при условии обеспечения требуемой прочности.Примечания: 1.

2. При усилении оснований существующих фундаментов с помощью буроинъекционных свай длина заделки свай в фундамент должна приниматься по расчету в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83 или назначаться конструктивно равной пяти диаметрам сваи; при невозможности выполнения этого условия следует предусматривать создание уширения ствола сваи в месте ее примыкания к ростверку.

7.6. Жесткое соединение свай со сборным ростверком должно обеспечиваться колоколообразными оголовками. При сборном ростверке допускается также замоноличивание свай в специально предусмотренные в ростверке отверстия.Примечание. При небольших вдавливающих нагрузках [до 400 кН (40 тc)] допускается свободное опирание ростверка на выровненную цементным раствором поверхность головы сваи.

7.7. Сваи в кусте внецентренно нагруженного фундамента следует размещать таким образом, чтобы равнодействующая постоянных нагрузок, действующих на фундамент, проходила возможно ближе к центру тяжести плана свай.

7.8. Для восприятия вертикальных нагрузок и моментов, а также горизонтальных нагрузок (в зависимости от их значения и направления) допускается предусматривать вертикальные, наклонные и козловые сваи.Наклон свай не должен превышать значений, указанных в табл.16.

Таблица 16

Наклон забивных свай диаметром менее 1,0 м

Наклон буровых свай и свай-оболочек диаметром, м

1,0-1,2

1,6

2,0

3,0

1:1

4:1

5:1

6:1

7:1

7.9. Расстояние между осями забивных висячих свай без уширений в плоскости их нижних концов должно быть не менее 3 (где – или диаметр круглого, или сторона квадратного, или большая сторона прямоугольного поперечного сечения ствола сваи), а свай-стоек – не менее 1,5.Расстояние в свету между стволами буровых, набивных свай и свай-оболочек, а также скважинами свай-столбов должно быть не менее 1,0 м;

расстояние в свету между уширениями при устройстве их в твердых и полутвердых пылевато-глинистых грунтах – 0,5 м, в других нескальных грунтах – 1,0 м.Расстояние между наклонными или между наклонными и вертикальными сваями в уровне подошвы ростверка следует принимать исходя из конструктивных особенностей фундаментов и обеспечения их надежности заглубления в грунт, армирования и бетонирования ростверка.

в крупнообломочные, гравелистые, крупные и средней крупности песчаные, пылевато-глинистые грунты с показателем текучести 0,1 – не менее 0,5 м, а в прочие нескальные грунты – не менее 1,0 м.Примечание. Для фундаментов зданий и сооружений III класса* нижние концы свай допускается опирать в песчаных и пылевато-глинистых грунтах с относительным содержанием органического вещества 0,25.

_________________

* Здесь и далее класс ответственности зданий и сооружений принят согласно “Правилам учета степени ответственности зданий и сооружений при проектировании конструкций”, утвержденным Госстроем СССР.

7.11. Глубину заложения подошвы свайного ростверка следует назначать в зависимости от конструктивных решений подземной части здания или сооружения (наличия подвала, технического подполья) и проекта планировки территории (срезкой или подсыпкой), а также высоты ростверка, определяемой расчетом. Для фундаментов мостов подошву ростверка следует располагать выше или ниже поверхности акватории, ее дна или поверхности грунта при условии обеспечения расчетной несущей способности и долговечности фундаментов исходя из местных климатических условий, особенностей конструкции фундаментов, обеспечения требований судоходства и лесосплава, надежности подлежащих осуществлению мер по эффективной защите свай от неблагоприятного воздействия знакопеременных температур среды, ледохода, истирающего воздействия перемещающихся донных отложений и других факторов.

7.12. В районах со средней температурой воздуха наиболее холодной пятидневки ниже минус 40 °С для фундаментов мостов в зоне воздействия знакопеременных температур следует применять сваи и сваи-столбы сплошного сечения с защитным слоем бетона (до поверхности рабочей арматуры) не менее 5 см. В районах с температурой воздуха выше минус 40 °С допускается вне акватории использовать сваи сплошного сечения, полые сваи и сваи-оболочки с защитным слоем бетона не менее 3 см при условии осуществления мер по предотвращению образования в них трещин.

В зоне переменного уровня постоянных водотоков не следует, как правило, применять буронабивные сваи и заполненные бетоном сваи-оболочки.Для буронабивных свай фундаментов мостов защитный слой бетона должен быть не менее 10 см.В зоне воздействия положительных температур (не менее чем на 0,5 м ниже уровня сезонного промерзания грунта или подошвы ледяного покрова) можно применять сваи любых видов без ограничений по условию морозостойкости бетона.

а) площадка строительства сложена пылевато-глинистыми грунтами мягкопластичной и текучепластичной консистенций или водонасыщенными пылеватыми и мелкими песками;

б) погружение свай производится со дна котлована;

в) конструкция свайного фундамента принята в виде свайного поля или свайных кустов при расстоянии между их крайними сваями менее 9 м. Среднее значение подъема поверхности грунта , м, следует определять по формуле

, (30)

где – коэффициент, принимаемый равным 0,5-0,7 в зависимости от степени влажности грунта, соответственно равной 0,9-1,0; – объем всех свай, погружаемых в грунт, м; – площадь забивки свай или площадь дна котлована, м.

8.2 В зависимости от конструкции здания применяют ленточные ростверки, ростверки стаканного типа и плитные ростверки.

9 ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ В ПРОСАДОЧНЫХ ГРУНТАХ

Минимальное расстояние от края ростверка до сваи

8.1. Применение свайных фундаментов в условиях просадочных грунтов должно быть обосновано технико-экономическим сравнением возможных вариантов проектных решений свайных фундаментов и фундаментов на естественном основании.Проектирование свайных фундаментов в грунтовых условиях II типа по просадочности должно выполняться специализированными организациями.

8.2. При инженерно-геологических изысканиях на строительных площадках, сложенных просадочными грунтами, следует определять тип грунтовых условий с указанием частных и максимальных возможных значений просадки грунтов от собственного веса (при подсыпках – с учетом веса подсыпки) и выделять слои грунта, в которых могут быть заглублены сваи в соответствии с требованиями п.8.4.

Для исследования грунтов должны быть выполнены бурение скважин и проходка шурфов. Расстояние между выработками назначается в зависимости от сложности инженерно-геологических условий площадки и должно быть не более 50 м. В пределах контура отдельно стоящего здания или сооружения должно быть не менее 4 скважин, а для зданий с площадью застройки менее 1300 м- 3 скважины.

На застраиваемой территории должен быть тщательно изучен гидрогеологический режим подземных вод и дан прогноз возможного его изменения при эксплуатации проектируемых и существующих зданий и сооружений.Физико-механические, в том числе прочностные и деформационные характеристики просадочных и других видов грунтов, изменяющих свои свойства при замачивании, должны определяться для состояния природной влажности при полном водонасыщении.

8.3. При проектировании свайных фундаментов в грунтовых условиях II типа по просадочности с возможной просадкой грунтов от собственного веса свыше 30 см следует, как правило, предусматривать мероприятия по переводу грунтовых условий II типа в I путем срезки грунта или уплотнения предварительным замачиванием, замачиванием со взрывом, грунтовыми сваями и другими методами.

8.4. Свайные фундаменты на территориях с просадочными грунтами при возможности замачивания грунтов следует применять в случаях, когда возможна прорезка сваями всех слоев просадочных и других видов грунтов, прочностные и деформационные характеристики которых снижаются при замачивании. Нижние концы свай должны быть заглублены, как правило, в скальные грунты, песчаные плотные и средней плотности, пылевато-глинистые грунты с показателем текучести в водонасыщенном состоянии для всех видов свай в грунтовых условиях I типа, 0,4 для забивных свай и 0,2 для буронабивных свай при в грунтовых условиях II типа, 0,2 для забивных свай и 0 для буронабивных свай при в грунтовых условиях II типа (где – просадка от собственного веса грунта с учетом подсыпки или другой пригрузки его поверхности).

Заглубление свай в указанные грунты должно назначаться по расчету как наибольшее из условия, что осадка сваи не превысит предельную осадку , и из условия обеспечения требуемой несущей способности сваи.Примечания: 1. Если прорезка указанных грунтов в конкретных случаях экономически нецелесообразна, то в грунтовых условиях I типа по просадочности для зданий и сооружений III класса допускается устройство свай (кроме свай-оболочек) с заглублением нижних концов не менее чем на 1 м в слой грунта с относительной просадочностью 0,02 [при давлении не менее 300 кПа (3 кгс/см) и не менее давления, соответствующего давлению от собственного веса грунта и нагрузки на его поверхности] при условии, что в этом случае обеспечивается несущая способность свай, а суммарные значения возможных просадок и осадок основания не превышают предельных значений для здания и сооружения при неравномерном замачивании грунтов.

2. Сваи-колонны одноэтажных зданий III класса в грунтовых условиях I типа допускается опирать нижними концами на грунты с 0,02, если несущая способность свай подтверждена испытаниями.

8.5. В случае, если по результатам инженерных изысканий установлено, что погружение забивных свай в просадочные грунты может быть затруднено, в проекте должно быть предусмотрено устройство лидерных скважин, диаметр которых в грунтовых условиях I типа следует назначать менее размера сечения сваи (до 50 мм), а в грунтовых условиях II типа – равным ему или менее (до 50 мм). В последнем случае лидерные скважины не должны выходить за пределы проседающей толщи.

а) если возможно замачивание грунта – то при полном водонасыщении грунта, при этом расчетные табличные характеристики следует принимать при показателе текучести, определяемом по формуле

, (31)

где – коэффициент пористости грунта природной плотности; – удельный вес воды; 10 кН/м (1 тс/м); – удельный вес твердых частиц, кН/м (тс/м);, – влажность грунта на границе раскатывания и на границе текучести в долях единицы;если по формуле (31) 0,4, следует принимать 0,4;

б) если замачивание грунта невозможно – то при влажности и показателе текучести грунта в природном состоянии (когда , принимается ).

8.7. Несущая способность свай в выштампованном ложе, применяемых в грунтовых условиях I типа, должна назначаться в соответствии с требованиями п.4.4 как для забивных свай с наклонными гранями при соблюдении дополнительных требований, изложенных в п.8.6.

8.8. Несущую способность свай, применяемых в грунтовых условиях I типа, по результатам их статических испытаний, проведенных с локальным замачиванием грунта в пределах всей длины сваи согласно ГОСТ 5686-78, следует определять в соответствии с требованиями разд.5.В грунтовых условиях I типа при наличии опыта строительства на застраиваемой территории и результатов ранее выполненных статических испытаний свай в аналогичных условиях испытания свай допускается не производить.

Не допускается определять несущую способность свай и свай-оболочек, устраиваемых в просадочных грунтах, по данным результатов их динамических испытаний, а также определять расчетные сопротивления просадочных грунтов под нижним концом и на боковой поверхности сваи по данным результатов полевых испытаний этих грунтов зондированием. Статическое зондирование допускается применять ниже границы просадочной толщи при выборе слоев грунта для опирания свай в соответствии с п.8.4.

8.9. В грунтовых условиях I типа помимо свай, указанных в разд.2, следует также применять набивные бетонные и железобетонные сваи, устраиваемые в пробуренных скважинах с забоем, уплотненным втрамбовыванием щебня на глубину не менее 3 (где – диаметр скважины).В грунтовых условиях II типа рекомендуется применять сваи с антифрикционными покрытиями, нанесенными на часть ствола, находящуюся в пределах проседающей толщи.

8.10. Сваи по несущей способности грунтов основания в грунтовых условиях II типа следует рассчитывать исходя из условия

, (32)

при 5 см 0, при 0,8, для промежуточных значений определяется интерполяцией; – отрицательная сила трения, определяемая в соответствии с п.8.11.Примечания: 1. Значение следует определять, как правило, для полностью водонасыщенного грунта (при возможном замачивании грунтов сверху). В случае замачивания грунтов снизу (при подъеме уровня подземных вод) отрицательная сила трения определяется для грунтов природной влажности.

2. По прочности материала сваи должны быть рассчитаны на нагрузку (при замачивании грунтов сверху) или (при замачивании грунтов снизу), действующую на глубине (см.п.8.11).

8.11. Отрицательная сила трения в водонасыщенных грунтах и в грунтах природной влажности, действующая на боковой поверхности сваи, кН (тc), принимается равной наибольшему предельному сопротивлению сваи длиной по испытаниям выдергивающей нагрузкой согласно ГОСТ 5686-78* соответственно в водонасыщенных грунтах и грунтах природной влажности.До проведения испытаний на выдергивание значение допускается определять по формуле

, (33)

где – периметр, м, участка ствола сваи; – расчетная глубина, м, до которой производится суммирование сил бокового трения проседающих слоев грунта, принимаемая равной глубине, где значение просадки грунта от действия собственного веса равно 0,05 м; значение просадки грунта основания должно определяться в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83; – расчетное сопротивление, кПа (тс/м), определяемое до глубины 6 м по формуле

Минимальное расстояние от края ростверка до сваи

, (34)

здесь – коэффициент бокового давления, принимаемый равным 0,7; , – расчетные значения угла внутреннего трения и удельного сцепления, осредненные по глубине и определяемые в соответствии с ГОСТ 12248-78* по методу консолидированного дренированного среза: при глубине 6 м значение принимается постоянным и равным значению на глубине 6 м;

________________* На территории Российской Федерации действует ГОСТ 12248-96. – Примечание изготовителя базы данных. – вертикальное напряжение от собственного веса водонасыщенного грунта, кПа (тс/м); – толщина, м, -го слоя просадочного грунта, оседающего при замачивании и соприкасающегося с боковой поверхностью

а) по результатам статических испытаний свай с локальным замачиванием – как разность между несущей способностью свай длиной на вдавливающую нагрузку и несущей способностью свай длиной на выдергивающую нагрузку;

10. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ НА ПОДРАБАТЫВАЕМЫХ ТЕРРИТОРИЯХ

10.1. При проектировании свайных фундаментов на подрабатываемых территориях кроме требований настоящих норм должны соблюдаться также требования СНиП 2.01.09-91; при этом наряду с данными инженерных изысканий для проектирования свайных фундаментов должны также использоваться данные горно-геологических изысканий и сведения об ожидаемых деформациях земной поверхности.

10.2. В задании на проектирование свайных фундаментов на подрабатываемых территориях должны содержаться полученные по результатам маркшейдерского расчета данные об ожидаемых максимальных деформациях земной поверхности на участке строительства, в том числе оседание, наклон, относительные горизонтальные деформации растяжения или сжатия, радиус кривизны земной поверхности, высота уступа.

10.3. Расчет свайных фундаментов зданий и сооружений, возводимых на подрабатываемых территориях, должен производиться по предельным состояниям на особое сочетание нагрузок, назначаемых с учетом воздействий со стороны деформируемого при подработке основания.

а) жесткие – при жесткой заделке голов свай в ростверк путем заанкеривания в нем выпусков арматуры свай или непосредственной заделки в нем головы сваи в соответствии с требованиями, изложенными в п.7.5;

б) податливые – при условно-шарнирном сопряжении сваи с ростверком, выполненном путем заделки ее головы в ростверк на 5-10 см или сопряжения через шов скольжения.

а) изменений физико-механических свойств грунтов, вызванных подработкой территории, в соответствии с требованиями п.10.6;

б) перераспределения вертикальных нагрузок на отдельные сваи, вызванного наклоном, искривлением и уступообразованием земной поверхности, в соответствии с требованиями п.10.7;

в) дополнительных нагрузок в горизонтальной плоскости, вызванных относительными горизонтальными деформациями грунтов основания, в соответствии с требованиями п.10.8.

10.6. Несущую способность по грунту основания , кН (тс), свай всех видов, работающих на сжимающую нагрузку, при подработке территории следует определять по формуле

, (38)

Минимальное расстояние от края ростверка до сваи

где – коэффициент условий работы, учитывающий изменение физико-механических свойств грунтов и перераспределение вертикальных нагрузок при подработке территории: для свай-стоек в фундаментах любых зданий и сооружений 1; для висячих свай в фундаментах податливых зданий и сооружений (например, одноэтажных каркасных с шарнирными опорами) 0,9;

для висячих свай в фундаментах жестких зданий и сооружений (например, бескаркасных многоэтажных зданий с жесткими узлами, силосных корпусов) 1,1; – несущая способность сваи, кН (тс), определенная расчетом в соответствии с требованиями разд.4 или определенная по результатам полевых исследований, испытаний свай динамической и статической нагрузками и зондирования грунта в соответствии с требованиями разд.5.Примечание.

а) свайные фундаменты из висячих свай и их основания заменяются в соответствии с п.6.1 условным фундаментом на естественном основании;

Предлагаем ознакомиться:  Монтаж пола в каркасном доме на винтовых сваях

б) основание условного фундамента принимается линейно деформируемым с постоянными [по длине здания (сооружения) или выделенного в нем отсека] модулем деформации и коэффициентом постели грунта.Определение дополнительных вертикальных нагрузок производится относительно продольной и поперечной осей здания.

10.8. В расчетах свайных фундаментов, возводимых на подрабатываемых территориях, следует учитывать дополнительные усилия, возникающие в сваях вследствие их работы на изгиб под влиянием горизонтальных перемещений грунта основания при подработке территории по отношению к проектному положению свай.

10.9. Расчетное горизонтальное перемещение , мм, грунта при подработке территории следует определять по формуле

, (39)

где , – соответственно коэффициенты надежности по нагрузке и условий работы для относительных горизонтальных деформаций, принимаемые согласно СНиП 2.01.09-91; – ожидаемое значение относительной горизонтальной деформации, определяемое по результатам маркшейдерского расчета, мм/м; – расстояние от оси рассматриваемой сваи до центральной оси здания (сооружения) с ростверком, устраиваемым на всю длину здания (отсека), или до блока жесткости каркасного здания (отсека) с ростверком, устраиваемым под отдельные колонны, м.

а) разрезку здания или сооружения на отсеки для уменьшения влияния горизонтальных перемещений грунта основания;

б) преимущественно висячие сваи для зданий и сооружений с жесткой конструктивной схемой для снижения дополнительно возникающих усилий в вертикальной плоскости от искривления основания;

в) сваи возможно меньшей жесткости, например призматические, квадратного или прямоугольного поперечного сечения, причем сваи прямоугольного сечения следует располагать меньшей стороной в продольном направлении отсека здания;

г) преимущественно податливые конструкции сопряжения свай с ростверком, указанные в п.10.4;

д) выравнивание зданий с помощью домкратов или других выравнивающих устройств.При разрезке здания или сооружения на отсеки между ними в ростверке следует предусматривать зазоры (деформационные швы), размеры которых определяются как для нижних конструкций зданий и сооружений в соответствии с требованиями СНиП 2.01.09-91.

а) с висячими сваями – на территориях I-IV групп для любых видов и конструкций зданий и сооружений;

б) со сваями-стойками – на территориях III и IV групп для зданий и сооружений, проектируемых с податливой конструктивной схемой здания при искривлении основания, а для IV группы – также и для зданий и сооружений, проектируемых с жесткой конструктивной схемой.Примечания: 1. Деление подрабатываемых территорий на группы принято согласно СНиП 2.01.09-91.

2. Сваи-оболочки, набивные и буровые сваи диаметром более 600 мм и другие виды жестких свай допускается применять, как правило, только в свайных фундаментах с податливой схемой при сопряжении их с ростверком через шов скольжения (см. п.10.4.).

3. Заглубление в грунт свай на подрабатываемых территориях должно быть не менее 4 м, за исключением случаев опирания свай на скальные грунты.

Минимальное расстояние от края ростверка до сваи

10.12. На подрабатываемых территориях Iк-IVк групп с возможным образованием уступов, а также на площадках с геологическими нарушениями применение свайных фундаментов допускается только при наличии специального обоснования.

2 – жестком;

5 – податливом, условно-шарнирном;

8 – то же, через шов скольжения.Примечание. Для снижения значений усилий, возникающих в сваях и ростверке от воздействия горизонтальных перемещений грунта основания, а также для обеспечения пространственной устойчивости свайных фундаментов здания (сооружения) в целом сваи свайного поля в зоне действия небольших перемещений грунта (до 2 см) следует предусматривать с жестким сопряжением, а остальные – с податливым (шарнирным или сопряжением через шов скольжения).

10.14. Свайные ростверки должны рассчитываться на внецентренное растяжение и сжатие, а также на кручение при воздействии на них горизонтальных опорных реакций от свай (поперечной силы и изгибающего момента), вызванных боковым давлением деформируемого при подработке грунта основания.

10.15. При применении свайных фундаментов с высоким ростверком в бетонных полах или других жестких конструкциях, устраиваемых на поверхности грунта, следует предусматривать зазор по всему периметру свай шириной не менее 8 см на всю толщину жесткой конструкции. Зазор следует заполнять пластичными или упругими материалами, не образующими жесткой опоры для свай при воздействии горизонтальных перемещений грунта основания.

11.1 При проектировании свайных фундаментов на подрабатываемых территориях кроме требований настоящих норм должны соблюдаться также требования СНиП 2.01.09; при этом наряду с данными инженерных изысканий для проектирования свайных фундаментов должны также использоваться данные горно-геологических изысканий и сведения об ожидаемых деформациях земной поверхности.

11.2 В задании на проектирование свайных фундаментов на подрабатываемых территориях должны содержаться полученные по результатам маркшейдерского расчета данные об ожидаемых максимальных деформациях земной поверхности на участке строительства, в том числе оседание, наклон, относительные горизонтальные деформации растяжения или сжатия, радиус кривизны земной поверхности, высота уступа.

Минимальное расстояние от края ростверка до сваи

11.3 Расчет свайных фундаментов зданий и сооружений, возводимых на подрабатываемых территориях, должен производиться по предельным состояниям на особое сочетание нагрузок, назначаемых с учетом воздействий со стороны деформируемого при подработке основания.

11. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ В СЕЙСМИЧЕСКИХ РАЙОНАХ

11.1. При проектировании свайных фундаментов в сейсмических районах кроме требований настоящих норм следует соблюдать также требования СНиП II-7-81*; при этом в дополнение к материалам инженерных изысканий для проектирования свайных фундаментов должны быть использованы данные сейсмического микрорайонирования площадки строительства.

а) определение несущей способности сваи на сжимающую и выдергивающую нагрузки в соответствии с требованиями разд.4;

б) проверку устойчивости грунта по условию ограничения давления, передаваемого на грунт боковыми поверхностями свай, в соответствии с требованиями рекомендуемого приложения 1;

в) расчет свай по прочности материала на совместное действие расчетных усилий (продольной силы, изгибающего момента и поперечной силы), значения которых определяются по указаниям рекомендуемого приложения 1 в зависимости от расчетных значений сейсмических нагрузок.При указанных в подпунктах “а”-“в” расчетах должны выполняться также требования, приведенные в пп.11.3-11.8.Примечание.

11.3. При расчете несущей способности свай на сжимающую или выдергивающую нагрузку значения и следует умножить на понижающие коэффициенты условий работы грунта основания и , приведенные в табл.18.

Минимальное расстояние от края ростверка до сваи

Таблица 18

Расчет- ная сейсмич- ность зданий и сооруже- ний, баллы

Коэффициент условий работы для корректировки значений при грунтах

Коэффициент условий работы для корректировки значений при грунтах

песчаных плотных

песчаных средней плотности

пылевато-глинистых при показателе текучести

песчаных плотных и средней плотности

пылевато-глинистых при показателе текучести

мало- влажных и влажных

насыщен- ных водой

мало- влажных и влажных

насыщен- ных водой

0

00,5

мало- влажных и влажных

насыщен- ных водой

0

00,75

0,751

7

1
0,9

0,9

0,95
0,85

0,8

1
1

0,95
0,9

0,95
0,85

0,9

0,95

0,85
0,8

0,75
0,7

8

0,9
0,8

0,8

0,85
0,75

0,7

0,95
0,95

0,9
0,8

0,85
0,75

0,8

0,9
0,8

0,8
0,7

0,7
0,65

9

0,8
0,7

0,7

0,75
0,6

0,9
0,85

0,85
0,7

0,75
0,65

0,7

0,85
0,65

0,7
0,6

0,8

Примечания: 1. Значения и , указанные над чертой, относятся к забивным сваям, под чертой – к набивным.

2. Значения коэффициентов и следует умножать на 0,85, 1,0 или 1,15 для зданий и сооружений, возводимых в районах с повторяемостью 1, 2, 3 соответственно (кроме транспортных и гидротехнических).

3. Определение несущей способности свай-стоек, опирающихся на скальные и крупнообломочные грунты, производится без введения дополнительных коэффициентов условий работы и .

Значения следует также умножить на коэффициент условий работы , принимаемый: 1 при 3 и 0,9 при 3, где – приведенная длина сваи, определяемая по указаниям рекомендуемого приложения 1.Кроме того, сопротивление грунта на боковой поверхности сваи до расчетной глубины (см. п.11.4) следует принимать равным нулю.

, (40)

где , , – безразмерные коэффициенты, равные соответственно 1,5; 0,8 и 0,6 при высоком ростверке и для отдельно стоящей сваи и 1,2; 1,2 и 0 – при жесткой заделке сваи в низкий ростверк;, – расчетные значения соответственно горизонтальной силы, кН (тс), и изгибающего момента, кН·м (тc·м), приложенных к свае в уровне поверхности грунта при особом сочетании нагрузок с учетом сейсмических воздействий;

– коэффициент деформации, 1/м, определяемый по рекомендуемому приложению 1; – условная ширина сваи, м, определяемая по рекомендуемому приложению 1; – расчетное значение удельного веса грунта, кН/м (тс/м), определяемое в водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды; , – расчетные значения соответственно угла внутреннего трения грунта, град, и удельного сцепления грунта, кН/м (тс/м), принимаемые в соответствии с указаниями пп.3.5 и 11.5.

11.5. Определение расчетной глубины при воздействии сейсмических нагрузок следует производить, принимая значения расчетного угла внутреннего трения уменьшенными для расчетной сейсмичности 7 баллов – на 2°, 8 баллов – на 4°, 9 баллов – на 7°.

Минимальное расстояние от края ростверка до сваи

11.6. При расчете свайных фундаментов мостов влияние сейсмического воздействия на условия заделки свай в водонасыщенных пылеватых песках, в пылевато-глинистых грунтах с показателем текучести 0,5 следует учитывать путем понижения на 30% значений коэффициентов пропорциональности , приведенных для этих грунтов в рекомендуемом приложении 1.

В расчетах несущей способности свай при действии горизонтальной нагрузки следует учитывать кратковременный характер воздействия сейсмической нагрузки путем повышения коэффициента в формуле (24) рекомендуемого приложения 1. При расчетах однорядных фундаментов на нагрузки, действующие в плоскости, перпендикулярной ряду, значение коэффициента увеличивается на 10%, в остальных случаях – на 30%.

11.7. Несущая способность сваи , кН (тс), работающей на вертикальную сжимающую и выдергивающую нагрузки, по результатам полевых испытаний должна определяться с учетом сейсмических воздействий по формуле

, (41)

где – коэффициент, учитывающий снижение несущей способности сваи при сейсмических воздействиях, определяемый расчетом как отношение значения несущей способности сваи, вычисленного в соответствии с указаниями пп.11.2-11.4 с учетом сейсмических воздействий, и значения несущей способности сваи, определенной согласно требованиям разд.

11.8. Расчет свай в просадочных и набухающих грунтах на особое сочетание нагрузок с учетом сейсмических воздействий должен производиться при природной влажности, если замачивание грунта невозможно, и при полностью водонасыщенном грунте, имеющем показатель текучести, определяемый по формуле (31), если замачивание грунта возможно;

11.9. Для свайных фундаментов в сейсмических районах следует применять сваи всех видов, кроме свай без поперечного армирования и булавовидных.Применение буронабивных свай допускается только в устойчивых грунтах, не требующих закрепления стенок скважин, при этом диаметр свай должен быть не менее 40 см, а отношение длины сваи к ее диаметру – не более 25.Примечание. Как исключение допускается прорезка водонасыщенных грунтов набивными и буровыми сваями с применением извлекаемых обсадных труб.

11.10. При проектировании свайных фундаментов в сейсмических районах опирание конца свай следует предусматривать на скальные, крупнообломочные, плотные и средней плотности песчаные и пылевато-глинистые грунты с показателем текучести 0,5. Опирание нижних концов свай на рыхлые водонасыщенные пески, пылевато-глинистые грунты с показателем текучести 0,5 не допускается.

11.11. Заглубление в грунт свай в сейсмических районах должно быть не менее 4 м, а при наличии в основании нижних концов свай водонасыщенных песчаных грунтов средней плотности – не менее 8 м. Допускается уменьшение заглубления свай при соответствующем обосновании, полученном в результате полевых испытаний свай имитированными сейсмическими воздействиями.

11.12. Ростверк свайного фундамента под несущими стенами здания в пределах отсека должен быть непрерывным и расположенным в одном уровне. Верхние концы свай должны быть заделаны в ростверк на глубину, определяемую расчетом, учитывающим сейсмические нагрузки.Устройство безростверковых свайных фундаментов зданий и сооружений не допускается.

11.13. При соответствующем технико-экономическом обосновании допускается применять свайные фундаменты с промежуточной подушкой из сыпучих материалов (щебня, гравия, песка крупного и средней крупности). Такие фундаменты не следует применять в биогенных грунтах, просадочных грунтах II типа, на подрабатываемых территориях, геологически неустойчивых площадках (на которых имеются или могут возникать оползни, сели, карсты и т.п.

11.14. Расчет свай, входящих в состав свайного фундамента с промежуточной подушкой, на горизонтальные нагрузки не производится. Несущую способность таких свай, работающих на сжимающую нагрузку с учетом сейсмических воздействий, следует определять в соответствии с требованиями п.11.3; при этом сопротивление грунта необходимо учитывать вдоль всей боковой поверхности сваи, т.е. 0, а коэффициент условий работы нижнего конца сваи при сейсмических воздействиях 1,2.

11.15. При расчете свайных фундаментов с промежуточной подушкой по деформациям осадку фундамента следует вычислять как сумму осадки условного фундамента, определяемой в соответствии с требованиями разд.6, и осадки промежуточной подушки.

12.1 При проектировании свайных фундаментов в сейсмических районах кроме требований настоящих норм следует соблюдать также требования СНиП II-7; при этом в дополнение к материалам инженерных изысканий для проектирования свайных фундаментов должны быть использованы данные сейсмического микрорайонирования площадки строительства.

12. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ ОПОР ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ

Минимальное расстояние от края ростверка до сваи

12.1. Свайные фундаменты опор воздушных линий электропередачи (ЛЭП) и открытых распределительных устройств (ОРУ) подстанций допускается применять во всех видах грунтов, в которых обеспечиваются возможность их погружения и экономическая целесообразность.

12.2. Для свайных фундаментов опор воздушных линий электропередачи не допускается применение булавовидных, пирамидальных и ромбовидных свай.

12.3. Глубина погружения свай в грунт, воспринимающих выдергивающие или горизонтальные нагрузки, должна быть не менее 4,0 м, а для фундаментов деревянных опор – не менее 3,0 м.

12.4. Деревянные сваи для фундаментов деревянных опор воздушных линий электропередачи допускается применять независимо от наличия и положения уровня подземных вод. При этом в зоне переменной влажности необходимо предусматривать усиленную защиту древесины от гниения.

для нормальных промежуточных опор

1,2

в остальных случаях

1,0

нормальных и промежуточных

1,2

анкерных и угловых

1,0

больших переходов:

если удерживающая сила веса свай и ростверка равна расчетной выдергивающей нагрузке

1,0

если удерживающая сила составляет 65% и менее расчетной выдергивающей нагрузки

0,6

в остальных случаях

по интерполяции

12.7. Расчетные сопротивления грунта под нижним концом забивных свай и расчетные сопротивления на боковой поверхности забивных свай в фундаментах опор воздушных линий электропередачи принимаются по табл.1 и 2, причем в фундаментах нормальных опор расчетные значения для пылевато-глинистых грунтов при их показателе текучести 0,3 следует повышать на 25%.

12.8. Расчетные сопротивления грунта на боковой поверхности забивных свай , вычисленные в соответствии с требованиями п.12.7, должны быть умножены на дополнительные коэффициенты условий работы , приведенные в табл.19.

Таблица 19

Вид фундамента, характеристика грунта и нагрузки

Дополнительные коэффициенты условий работы при длине сваи

и отношении

0,1

0,4

0,6

1. Фундамент под нормальную промежуточную опору при расчете:

а) одиночных свай на выдергивающие нагрузки:

в песчаных грунтах и супесях

0,9

0,9

0,8

0,55

в глинах и суглинках при 0,6

1,15

1,15

1,05

0,7

то же, при 0,6

1,5

1,5

1,35

0,9

б) одиночных свай на сжимающие нагрузки и свай в составе куста на выдергивающие нагрузки:

в песчаных грунтах и супесях

0,9

0,9

0,9

0,9

в глинах и суглинках при 0,6

1,15

1,15

1,15

1,15

то же, при 0,6

1,5

1,5

1,5

1,5

2. Фундамент под анкерную, угловую концевую опоры, под опоры больших переходов при расчете:

а) одиночных свай на выдергивающие нагрузки:

в песчаных грунтах и супесях

0,8

0,8

0,7

0,6

в глинах и суглинках

1,0

1,0

0,9

0,6

б) свай в составе куста на выдергивающие нагрузки:

в песчаных грунтах и супесях

0,8

0,8

0,8

0,8

в глинах и суглинках

1,0

1,0

1,0

1,0

в) на сжимающие нагрузки во всех грунтах

1,0

1,0

1,0

1,0

В табл.19 приняты обозначения:

– диаметр круглого, сторона квадратного или большая сторона прямоугольного сечения сваи;

– горизонтальная составляющая расчетной нагрузки;

– вертикальная составляющая расчетной нагрузки.

Примечание. При погружении одиночной сваи с наклоном в сторону действия горизонтальной составляющей нагрузки при угле наклона к вертикали более 10° дополнительный коэффициент условий работы следует принимать как для вертикальной сваи, работающей в составе куста (по поз.1, б или 2, б).

12.9. При расчете на выдергивающие нагрузки сваи, работающей в свайном кусте из четырех свай и менее, расчетную несущую способность сваи следует уменьшить на 20%.

12.10. Для свай, воспринимающих выдергивающие нагрузки, допускается предусматривать погружение их в лидерные скважины, при этом разница между поперечным размером сваи и диаметром лидерной скважины должна быть не менее 0,15 м.

13.1 Для свайных фундаментов опор воздушных линий электропередачи (ЛЭП) и открытых распределительных устройств (ОРУ) подстанций применяют различные виды свай (раздел 6). Для свайных фундаментов опор ЛЭП не допускается применение булавовидных, пирамидальных и ромбовидных свай.

13.2 Глубина погружения свай в грунт, воспринимающих выдергивающие или горизонтальные нагрузки, должна быть не менее 4,0 м, а для фундаментов деревянных опор – не менее 3,0 м.Примечание – Деревянные сваи для фундаментов деревянных опор допускается применять независимо от наличия и положения уровня подземных вод. При этом в зоне переменной влажности необходимо предусматривать усиленную защиту древесины от гниения.

13.3 Несущую способность забивных висячих и набивных и буровых свай, работающих на сжимающую нагрузку, следует определять соответственно по формулам (7.8) и (7.11) с учетом указаний, приведенных в 13.5 и 13.6; при этом коэффициент условий работы в формулах (7.8) и (7.11) следует принимать: для нормальных промежуточных опор 1,2, а в остальных случаях 1,0.

нормальных промежуточных

1,2;

анкерных и угловых

1,0;

больших переходов:

если удерживающая сила веса свай и ростверка равна расчетной выдергивающей нагрузке

1,0;

если удерживающая сила составляет 65% и менее расчетной выдергивающей нагрузки

0,6;

в остальных случаях

по интерполяции.

13.5 Расчетные сопротивления грунта под нижним концом забивных свай и расчетные сопротивления на боковой поверхности забивных свай в фундаментах опор воздушных линий электропередачи принимают по таблицам 7.1 и 7.2, при этом в фундаментах нормальных опор расчетные значения для глинистых грунтов при их показателе текучести следует повышать на 25%.

13.6 Расчетные сопротивления грунта на боковой поверхности забивных свай , вычисленные в соответствии с требованиями 13.5, должны быть умножены на дополнительные коэффициенты условий работы , приведенные в таблице 13.1.

Таблица 13.1

Вид фундамента, характеристика грунта и нагрузки

Дополнительные коэффициенты условий работы
при длине сваи

и отношении

1 Фундамент под нормальную промежуточную опору при расчете:

а) одиночных свай на выдергивающие нагрузки:

в песках и супесях

0,9

0,9

0,8

0,55

в глинах и суглинках при

1,15

1,15

1,05

0,7

то же, при

1,5

1,5

1,35

0,9

б) одиночных свай на сжимающие нагрузки и свай в составе куста на выдергивающие нагрузки:

в песках и супесях

0,9

0,9

0,9

0,9

в глинах и суглинках при

1,15

1,15

1,15

1,15

то же, при

1,5

1,5

1,5

1,5

2 Фундамент под анкерную, угловую концевую опоры, под опоры больших переходов при расчете:

а) одиночных свай на выдергивающие нагрузки:

в песках и супесях

0,8

0,8

0,7

0,6

в глинах и суглинках

1,0

1,0

0,9

0,6

б) свай в составе куста на выдергивающие нагрузки:

в песках и супесях

0,8

0,8

0,8

0,8

в глинах и суглинках

1,0

1,0

1,0

1,0

в) на сжимающие нагрузки во всех грунтах

1,0

1,0

1,0

1,0

Примечания

1 В таблице 13.1 приняты обозначения:

– диаметр круглого, сторона квадратного или большая сторона прямоугольного сечения сваи; – горизонтальная составляющая расчетной нагрузки; – вертикальная составляющая расчетной нагрузки.

2 При погружении одиночной сваи с наклоном в сторону действия горизонтальной составляющей нагрузки и при угле наклона к вертикали более 10° дополнительный коэффициент условий работы следует принимать как для вертикальной сваи, работающей в составе куста (по поз.1, б или 2, б).

13.7 При расчете на выдергивающие нагрузки сваи, работающей в свайном кусте из четырех свай и менее, расчетную несущую способность сваи следует уменьшить на 20%.

13.8 Для свай, воспринимающих выдергивающие нагрузки, допускается предусматривать погружение их в лидерные скважины, при этом разница между поперечным размером сваи и диаметром лидерной скважины должна быть не менее 0,15 м.

13. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ МАЛОЭТАЖНЫХ СЕЛЬСКИХ ЗДАНИЙ

13.1. Особенности проектирования свайных фундаментов распространяются на следующие виды малоэтажных сельских зданий: дома усадебного типа, животноводческие и птицеводческие, склады сельскохозяйственных продуктов и сельскохозяйственной техники, навесы различного назначения и т.п. с расчетной нагрузкой в уровне цоколя стены зданий до 150 кН/м (15 тс/м), а на колонну – до 400 кН (40 тс).

13.2. При проектировании свайных фундаментов малоэтажных сельских зданий следует применять преимущественно сваи-колонны, короткие пирамидальные сваи с предварительно напряженной арматурой без поперечного армирования, буровые сваи длиной до 3 м с уплотненным трамбованием забоем и набивные сваи, устраиваемые в пробивных скважинах, предусмотренных п.2.4, б.

Предлагаем ознакомиться:  Примыкание кровли к трубе дымохода

2. Уплотнение забоя скважин при устройстве буровых свай длиной до 3 м должно осуществляться путем втрамбовывания в грунт слоя щебня толщиной не менее 10 см.

3. В проектах свайных фундаментов малоэтажных сельских зданий на просадочных грунтах с просадкой от их собственного веса до 15 см допускается не предусматривать полной прорезки сваями просадочной толщи, если надземные конструкции зданий проектируются с применением конструктивных мероприятий, обеспечивающих возможность их нормальной эксплуатации при определенных расчетом неравномерных осадках и просадках фундаментов.

13.3. При расчете несущей способности свай по формуле (8) расчетные сопротивления грунта , кПа (тс/м), под нижним концом забивных свай при глубине погружения от 2 до 3 м следует принимать по табл.20, а на боковой поверхности , кПа (тс/м), – по табл.21.

Минимальное расстояние от края ростверка до сваи

Таблица 20

Глуби- на погру- жения сваи, м

Коэф-
фи- циент порис- тости

Расчетные сопротивления грунтов под нижним концом забивных свай , кПа (тс/м)

песчаных

пылевато-глинистых при показателе текучести , равном

крупных

средней крупности

мелких

пылеватых

0,0

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

2

0,55

8300 (830)

3900 (390)

2500 (250)

1500 (150)

6500 (650)

3900 (390)

2000 (200)

1000 (100)

600 (60)

300 (30)

0,70

6400 (640)

3000 (300)

1900 (190)

1200 (120)

5400 (540)

3200 (320)

1700 (170)

900 (90)

500 (50)

250 (25)

1,00

3200 (320)

1900 (190)

1000 (100)

600 (60)

300 (30)

150 (50)*

3

0,55

8500 (850)

4100 (410)

2700 (270)

1600 (160)

6600 (660)

4000 (400)

2100 (210)

1100 (110)

650 (65)

350 (35)

0,70

6600 (660)

3200 (320)

2100 (210)

1300 (130)

5500 (550)

3300 (330)

1800 (180)

1000 (100)

550 (55)

250 (25)

1,00

3300 (330)

2000 (200)

1100 (110)

700 (70)

350 (35)

200 (20)

________________
* Соответствует оригиналу. – Примечание изготовителя базы данных.

Примечание. Для промежуточных значений и значения определяются интерполяцией.

Таблица 21

Средняя глубина распо- ложения слоя грунта , м

Коэф-
фици- ент пори-
стости грунта в слое

Расчетные сопротивления грунта на боковой поверхности забивных свай, в том числе таврового и двутаврового сечений, , кПа (тс/м)

песчаного

пылевато-глинистого при показателе текучести , равном

крупного и средней крупности

мелкого

пыле- ватого

0,0

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

1

0,55

80 (8,0)

55 (5,5)

45 (4,5)

46 (4,6)

39 (3,9)

32 (3,2)

25 (2,5)

18 (1,8)

11 (1,1)

0,7

60 (6,0)

40 (4,0)

30 (3,0)

45 (4,5)

37 (3,7)

30 (3,0)

23 (2,3)

16 (1,6)

9 (0,9)

1,00

32 (3,2)

23 (2,3)

15 (1,5)

10 (1,0)

6 (0,6)

2-3

0,55

85 (8,5)

60 (6,0)

50 (5,0)

68 (6,8)

53 (5,3)

40 (4,0)

29 (2,9)

20 (2,0)

13 (1,3)

0,7

65 (6,5)

45 (4,5)

35 (3,5)

65 (6,5)

50 (5,0)

37 (3,7)

26 (2,6)

18 (1,8)

11 (1,1)

1,0

60 (6,0)

45 (4,5)

32 (3,2)

21 (2,1)

13 (1,3)

7 (0,7)

Примечание. Для промежуточных значений , и значения определяются интерполяцией.

13.4. Расчетные сопротивления грунта , кПа (тс/м), под нижним концом набивных и буровых свай с уплотненным забоем при глубине погружения свай от 2 до 3 м следует принимать по табл.22; при этом для плотных песчаных грунтов табличные значения следует увеличить в 1,3 раза. Расчетные сопротивления , кПа (тс/м), на боковой поверхности набивных и буровых свай допускается принимать по табл.21 с дополнительным коэффициентом условий работы, равным 0,9.

Таблица 22

Грунты

Коэффициент пористости

Расчетные сопротивления под нижним концом набивных и буровых свай , кПа (тс/м), при глубине их погружения 2-3 м и расчетные сопротивления под консолями свай-колонн , кПа (тс/м)

песчаных грунтов

крупных

средней крупности

мелких

пылеватых

пылевато-глинистых грунтов при показателе текучести , равном

0,0

0,2

0,4

0,6

Пески средней плотности

0,55-0,8

2000 (200)

1500 (150)

800 (80)

500 (50)

Супеси и суглинки

0,5

800 (80)

650 (65)

550 (55)

450 (45)

0,7

650 (65)

550 (55)

450 (45)

350 (35)

1,0

550 (55)

450 (45)

350 (35)

250 (25)

Глины

0,5

1400 (140)

1100 (110)

900 (90)

700 (70)

0,6

1100 (110)

900 (90)

750 (75)

600 (60)

0,8

700 (70)

600 (60)

500 (50)

400 (40)

13.5. Несущую способность сваи-колонны с погружаемыми в грунт железобетонными консолями, работающей на сжимающую нагрузку, следует определять как сумму сопротивлений грунта под нижним ее концом, под консолями и на боковой поверхности по формуле

, (42)

где , , , , – то же, что в формуле (8); – дополнительный коэффициент условий работы; 0,4 для песчаных грунтов и 0,8 для пылевато-глинистых грунтов; – расчетное сопротивление грунта под консолями, кПа (тс/м), при погружении их в грунт на глубину 0,5-1,0 м, принимаемое по табл.22; – площадь проекции консолей на горизонтальную плоскость, м.

13.6. Несущую способность свай таврового и двутаврового сечений при действии вертикальной составляющей нагрузки следует определять по формуле (8), принимая в ней значения на боковой поверхности полки и стенки по табл.21.Примечание. При расчете несущей способности свай таврового и двутаврового сечений, используемых для зданий с каркасом из трехшарнирных рам, допускается учитывать влияние горизонтальной составляющей распора на расчетные сопротивления на боковой поверхности свай.

13.7. Для свайных фундаментов и свай-колонн одноэтажных сельских зданий необходимо производить проверку устойчивости фундаментов при действии сил морозного пучения грунтов.

13.8. Расчетные характеристики грунтов при определении несущей способности свай по пп.13.3-13.6 следует принимать для наиболее неблагоприятного случая их сезонного изменения в процессе строительства и эксплуатации здания.

14.1 Особенности проектирования свайных фундаментов распространяются на малоэтажные жилые и садовые дома, общественные здания, производственные сельскохозяйственные здания (фермы, склады, навесы и т.п.), гаражи и др.

14.2 Рекомендуется применять следующие виды свай:- забивные призматические сечением 30х30 см;- короткие пирамидальные сваи с предварительно напряженной арматурой без поперечного армирования;- буровые сваи диаметром 30-60 см длиной до 3 м с уплотненным трамбованием забоем;- набивные сваи диаметром 30-60 см длиной до 3 м, устраиваемые в пробитых скважинах;

1 Применение свай-колонн для малоэтажных зданий, возводимых в сейсмических районах, допускается при глубине погружения свай-колонн в грунт не менее 2 м.

Минимальное расстояние от края ростверка до сваи

2 Уплотнение забоя скважин при устройстве буровых свай должно осуществляться путем втрамбовывания в грунт слоя щебня толщиной не менее 10 см.

3 В проектах свайных фундаментов малоэтажных зданий на просадочных грунтах с просадкой от их собственного веса до 15 см допускается не предусматривать полной прорезки сваями просадочной толщи, если надземные конструкции зданий проектируются с применением конструктивных мероприятий, обеспечивающих возможность их нормальной эксплуатации при определенных расчетом неравномерных осадках и просадках фундаментов.

14.3 При расчете несущей способности свай по формуле (7.8) расчетные сопротивления грунта , кПа, под нижним концом забивных свай при глубине погружения от 2 до 3 м следует принимать по таблице 14.1, а на боковой поверхности , кПа, – по таблице 14.2.

Таблица 14.1

Глубина погружения сваи , м

Коэффициент пористости

Расчетные сопротивления грунтов под нижним концом забивных свай , кПа, для

песков

глинистых грунтов при показателе текучести , равном

крупных

средней крупности

мелких

пылеватых

0,0

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

2

0,55

8300

3900

2500

1500

6500

3900

2000

1000

600

300

0,70

6400

3000

1900

1200

5400

3200

1700

900

500

250

1,00

3200

1900

1000

600

300

150

3

0,55

8500

4100

2700

1600

6600

4000

2100

1100

650

350

0,70

6600

3200

2100

1300

5500

3300

1800

1000

550

250

1,00

3300

2000

1100

700

350

200

Примечание – Для промежуточных значений , и значения определяют интерполяцией.

Таблица 14.2

Средняя глубина расположения слоя грунта , м

Коэффициент пористости грунта в слое

Расчетные сопротивления грунта на боковой поверхности забивных свай, в том числе таврового и двутаврового сечений, , кПа, для

песков

глинистых грунтов при показателе текучести , равном

крупных и средней крупности

мелких

пылеватых

0,0

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

1

0,55

80

55

45

46

39

32

25

18

11

0,7

60

40

30

45

37

30

23

16

9

1,00

32

23

15

10

6

2-3

0,55

85

60

50

68

53

40

29

20

13

0,7

65

45

35

65

50

37

26

18

11

1,0

60

45

32

21

13

7

Примечание – Для промежуточных значений , и значения определяют интерполяцией.

14.4 Расчетные сопротивления грунта , кПа, под нижним концом набивных и буровых свай с уплотненным забоем при глубине погружения свай от 2 до 3 м следует принимать по таблице 14.3; при этом для плотных песков табличные значения следует увеличить в 1,3 раза. Расчетные сопротивления , кПа, на боковой поверхности набивных и буровых свай допускается принимать по таблице 14.2 с дополнительным коэффициентом условий работы, равным 0,9.

Таблица 14.3

Грунты

Коэффициент пористости

Расчетные сопротивления под нижним концом набивных и буровых свай , кПа, при глубине их погружения 2-3 м и расчетные сопротивления под консолями свай-колонн , кПа

песков

крупных

средней крупности

мелких

пылеватых

глинистых грунтов при показателе текучести , равном

0,0

0,2

0,4

0,6

Пески

0,55-0,8

2000

1500

800

500

Супеси и суглинки

0,5

800

650

550

450

0,7

650

550

450

350

1,0

550

450

350

250

Глины

0,5

1400

1100

900

700

0,6

1100

900

750

600

0,8

700

600

500

400

ВВЕДЕНИЕ

Свод правил по проектированию и устройству свайных фундаментов разработан в развитие обязательных положений и требований СНиП 2.02.03-85 и СНиП 3.02.01-87.Свод правил устанавливает требования к проектированию и устройству различных типов свай в различных инженерно-геологических условиях и для различных видов строительства.

Разработан ГУП НИИОСП им.Герсеванова (д-р техн. наук В.А.Ильичев – руководитель темы; доктора техн. наук: Б.В.Бахолдин, В.П.Петрухин, Е.А.Сорочан, Л.Р.Ставницер; кандидаты техн. наук: Ю.А.Багдасаров, A.M.Дзагов, Х.А.Джантимиров, В.Г.Буданов, О.И.Игнатова, В.Е.Конаш, Л.Г.Мариупольский, В.В.Михеев, Ю.Г.Трофименков, В.Г.Федоровский, П.И.Ястребов).

1 ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ

Настоящий Свод правил (СП) распространяется на свайные фундаменты вновь строящихся и реконструируемых зданий и сооружений.СП не распространяется на проектирование и устройство свайных фундаментов зданий и сооружений, возводимых на вечномерзлых грунтах, свайных фундаментов машин с динамическими нагрузками, а также опор морских нефтепромысловых и других сооружений, возводимых на континентальном шельфе при глубине погружения опор более 35 м.

Свайные фундаменты зданий и сооружений, возводимых в районах с наличием или возможностью развития опасных геологических процессов (карстов, оползней и т.п.), следует проектировать с учетом дополнительных требований соответствующих нормативных документов, утвержденных или согласованных Госстроем России.

2 НОРМАТИВНЫЕ ССЫЛКИ

В настоящем Своде правил приведены ссылки на следующие нормативные документы:СНиП II-7-81* Строительство в сейсмических районахСНиП II-23-81* Стальные конструкции СНиП II-25-80 Деревянные конструкции СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия СНиП 2.01.09-91 Здания и сооружения на подрабатываемых территориях и просадочных грунтахСНиП 2.02.

01-83* Основания зданий и сооруженийСНиП 2.02.03-85 Свайные фундаменты СНиП 2.03.11-85 Защита строительных конструкций от коррозииСНиП 2.05.03-84* Мосты и трубы СНиП 2.06.06-85 Плотины бетонные и железобетонныеСНиП 2.06.08-87 Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооруженийСНиП 3.01.

01-85* Организация строительного производстваСНиП 3.02.01-87 Земляные сооружения, основания и фундаментыСНиП 3.03.01-87 Несущие и ограждающие конструкцииСНиП 3.04.01-87 Изоляционные и отделочные покрытияСНиП 11-02-96 Инженерные изыскания для строительства. Основные положенияСНиП 23-01-99* Строительная климатологияСНиП 33-01-2003 Гидротехнические сооружения.

Основные положенияСНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положенияСП 11-102-97 Инженерно-экологические изыскания для строительстваСП 11-104-97 Инженерно-геодезические изыскания для строительстваСП 11-105-97 Инженерно-геологические изыскания для строительстваГОСТ 5686-94 Грунты.

Методы полевых испытаний сваямиГОСТ 7473-94 Смеси бетонные. Технические условияГОСТ 9463-88 Лесоматериалы круглые хвойных пород. Технические условияГОСТ 10181-2000 Смеси бетонные. Методы испытанийГОСТ 12248-96 Грунты. Методы лабораторного определения характеристик прочности и деформируемостиГОСТ 14098-91 Соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций.

Типы, конструкции и размерыГОСТ 18105-86* Бетоны. Правила контроля прочностиГОСТ 19804-91 Сваи железобетонные. Технические условияГОСТ 19804.2-79* Сваи забивные железобетонные цельные сплошные квадратного сечения с поперечным армированием ствола с напрягаемой арматурой. Конструкция и размерыГОСТ 19804.

3-80* Сваи забивные железобетонные квадратного сечения с круглой полостью. Конструкция и размерыГОСТ 19804.4-78* Сваи забивные железобетонные квадратного сечения без поперечного армирования ствола. Конструкция и размерыГОСТ 19804.5-83 Сваи полые круглого сечения и сваи-оболочки железобетонные цельные с ненапрягаемой арматурой.

Конструкция и размерыГОСТ 19804.6-83 Сваи полые круглого сечения и сваи-оболочки железобетонные составные с ненапрягаемой арматурой. Конструкция и размерыГОСТ 19912-2001 Грунты. Методы полевых испытаний статическим и динамическим зондированиемГОСТ 20276-99 Грунты. Методы полевого определения характеристик прочности и деформируемостиГОСТ 20522-96 Грунты.

ПРИЛОЖЕНИЕ В (рекомендуемое). ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОБЪЕМОВ ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИХ ИЗЫСКАНИЙ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ И УСТРОЙСТВА СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

5.1 Результаты инженерных изысканий должны содержать данные, необходимые для выбора типа фундамента, в том числе свайного, определения вида свай и их размеров, расчетной нагрузки, допускаемой на сваю, и проведения расчетов по предельным состояниям с учетом прогноза возможных изменений (в процессе строительства и эксплуатации) инженерно-геологических, гидрогеологических и экологических условий площадки строительства, а также вида и объема инженерных мероприятий по ее освоению.

5.2 В техническом задании, помимо общих сведений, необходимо указать предполагаемые тип свайного фундамента, длину свай и нагрузку на сваю.

5.3 Изыскания для свайных фундаментов в общем случае включают следующий комплекс работ:- бурение скважин с отбором образцов и описанием проходимых грунтов;- лабораторные исследования физико-механических свойств грунтов и подземных вод;- зондирование грунтов – статическое и динамическое;- прессиометрические испытания грунтов;

Минимальное расстояние от края ростверка до сваи

– испытания грунтов штампами (статическими нагрузками);- испытания грунтов эталонными сваями и (или) испытания грунтов натурными сваями;- опытные работы по исследованию влияния устройства свайных фундаментов на окружающую среду, в том числе на расположенные вблизи сооружения (по специальному заданию проектной организации).

5.4 Обязательными видами работ, независимо от уровня ответственности объектов строительства и типов свайных фундаментов, являются бурение скважин, лабораторные исследования и статическое, комбинированное или динамическое зондирование. При этом наиболее предпочтительным методом зондирования является статическое или комбинированное, в процессе которого, помимо показателей статического зондирования грунтов, производят определение их плотности и влажности с помощью радиоактивного каротажа (ГОСТ 19912).

5.5 Для объектов I и II уровней ответственности указанные в 5.4 работы необходимо дополнять испытаниями грунтов прессиометрами и штампами (ГОСТ 20276), эталонными и натурными сваями (ГОСТ 5686) в соответствии с рекомендациями приложения В. При этом необходимо учитывать категории сложности грунтовых условий, устанавливаемые в зависимости от однородности грунтов по условиям залегания и свойствам (см. приложение В).

5.6 При применении конструкций из бурозавинчиваемых свай (по специальному заданию проектной организации) в состав работ следует включать опытные погружения свай с целью уточнения назначенных при проектировании размеров спиральной навивки и режима погружения, а также натурные испытания этих свай статическими нагрузками.При применении комбинированных свайно-плитных фундаментов в состав работ следует включать испытания грунтов штампами и натурными сваями.

5.7 Если по проекту передаваемые на сваи горизонтальные нагрузки превышают 5% вертикальных, то должны проводиться испытания грунтов сваями на горизонтальные нагрузки.При передаче на сваи выдергивающих или знакопеременных нагрузок необходимость проведения опытных работ должна определяться в каждом конкретном случае.

5.8 Несущую способность свай по результатам полевых испытаний грунтов натурной и эталонной сваей и статическим зондированием следует определять в соответствии с подразделом 7.3.

5.9 Испытания грунтов сваями, штампами и прессиометрами проводят, как правило, на опытных участках, выбираемых по результатам бурения скважин и зондирования и располагаемых в местах, наиболее характерных по грунтовым условиям, в зонах наиболее загруженных фундаментов, а также в местах, где возможность погружения свай по грунтовым условиям вызывает сомнение.

Минимальное расстояние от края ростверка до сваи

Испытания грунтов статическими нагрузками целесообразно проводить в основном винтовыми штампами площадью 600 см в скважинах с целью получения модуля деформации и уточнения для исследуемой площадки переходных коэффициентов в рекомендуемых действующими нормативными документами зависимостях для определения модуля деформации грунтов по данным зондирования и прессиометрических испытаний.

5.10 Объем изысканий для свайных фундаментов рекомендуется назначать в соответствии с приложением Г в зависимости от уровня ответственности объекта строительства и категории сложности грунтовых условий.При изучении разновидностей грунтов, встречающихся на площадке строительства в пределах исследуемой глубины, особое внимание должно быть обращено на наличие, глубину залегания и толщину слабых грунтов (рыхлых песков, слабых глинистых грунтов, органо-минеральных и органических грунтов).

Наличие указанных грунтов влияет на определение вида и длины свай, расположение стыков составных свай, характер сопряжения свайного ростверка со сваями, выбор типа сваебойного оборудования. Неблагоприятные свойства указанных грунтов необходимо также учитывать при наличии динамических и сейсмических воздействий.

5.11 Размещение инженерно-геологических выработок (скважин, точек зондирования, мест испытаний грунтов) должно производиться с таким расчетом, чтобы они располагались в пределах контура проектируемого здания либо при одинаковых грунтовых условиях не далее 5 м от него, а в случаях применения свай в качестве ограждающей конструкции котлована – на расстоянии не более 2 м от их оси.

5.12 Глубина инженерно-геологических выработок должна быть не менее чем на 5 м ниже проектируемой глубины заложения нижних концов свай при их рядовом расположении и нагрузках на куст свай до 3 МН и на 10 м ниже – при свайных полях размером до 10х10 м и при нагрузках на куст более 3 МН. При свайных полях размером более 10х10 м и применении комбинированных свайно-плитных фундаментов глубина выработок должна превышать предполагаемое заглубление свай не менее чем на ширину свайного поля или плиты, но не менее чем на 15 м.

При наличии на строительной площадке слоев грунтов со специфическими свойствами (просадочных, набухающих, слабых глинистых, органо-минеральных и органических грунтов, рыхлых песков и техногенных грунтов) глубину выработок определяют с учетом необходимости их проходки на всю толщу слоя для установления глубины залегания подстилающих прочных грунтов и определения их характеристик.

5.13 При изысканиях для свайных фундаментов должны быть определены физические, прочностные и деформационные характеристики, необходимые для расчетов свайных фундаментов по предельным состояниям (раздел 7).Число определений характеристик грунтов для каждого инженерно-геологического элемента должно быть достаточным для их статистической обработки в соответствии с ГОСТ 20522.

5.14 Для песков, учитывая затруднения с отбором образцов ненарушенной структуры, в качестве основного метода определения их плотности и прочностных характеристик для объектов всех уровней ответственности следует предусматривать зондирование – статическое или динамическое.Зондирование является основным методом определения модуля деформации как песков, так и глинистых грунтов для объектов III уровня ответственности и одним из методов определения модуля деформации (в сочетании с прессиометрическими и штамповыми испытаниями) для объектов I и II уровней ответственности.

5.15 При применении свайных фундаментов для усиления оснований реконструируемых зданий и сооружений при инженерно-геологических изысканиях дополнительно должны быть выполнены работы по обследованию оснований фундаментов и инструментальные геодезические наблюдения.Кроме того, должно быть установлено соответствие новых материалов изысканий архивным данным, если они имеются, и составлено заключение об изменении инженерно-геологических и гидрогеологических условий, вызванных строительством и эксплуатацией реконструируемого здания или сооружения.

Минимальное расстояние от края ростверка до сваи

5.16 Проведению обследования оснований фундаментов должны предшествовать:- визуальная оценка состояния верхней конструкции здания, в том числе фиксация имеющихся трещин, их размера и характера, установка маяков на трещины;- выявление режима эксплуатации здания с целью установления факторов, отрицательно действующих на основание;

– установление наличия подземных коммуникаций и дренажных систем и их состояния;- ознакомление с архивными материалами инженерно-геологических изысканий, имеющимися на площадке реконструкции.Проведение геодезической съемки положения конструкций реконструируемого здания и цоколей необходимо для установления неравномерных осадок (кренов, прогибов, относительных смещений).При обследовании реконструируемых зданий следует также учитывать состояние окружающей территории и близко расположенных зданий.

5.17 Обследование оснований фундаментов и состояния фундаментных конструкций производят путем проходки шурфов с отбором монолитов грунтов непосредственно из-под подошвы фундаментов и стенок шурфа. Глубина шурфов должна быть на 0,5-1 м ниже подошвы вскрываемого фундамента. Ниже глубины шурфов инженерно-геологическое строение, гидрогеологические условия и свойства грунтов должны быть исследованы бурением и зондированием, при этом буровые скважины и точки зондирования размещают по периметру здания или сооружения на расстоянии от них не более 5 м.

5.18 При усилении оснований реконструируемых зданий и сооружений подводкой забивных, вдавливаемых, буронабивных или буроинъекционных свай глубина бурения и зондирования должна приниматься по указаниям 5.12.

5.19 Технический отчет по результатам инженерно-геологических изысканий для проектирования свайных фундаментов должен составляться в соответствии со СНиП 11-02 и СП 11-105.Все характеристики грунтов должны приводиться в отчете с учетом прогноза возможных изменений (в процессе строительства и эксплуатации здания) инженерно-геологических и гидрогеологических условий площадки.

https://www.youtube.com/watch?v=ytpressru

При наличии натурных испытаний свай статической или динамической нагрузкой должны приводиться их результаты.При наличии на площадке подземных вод с агрессивными свойствами необходимо приводить рекомендации по антикоррозийной защите свай.В случаях выявления на площадке строительства прослоев или толщи специфических грунтов и опасных геологических процессов (карстово-суффозионных, оползневых и др.) необходимо привести данные об их распространении и интенсивности проявления.